Introduction

\\ sukupolven liityntäverkkoihin turbiineja käytetään laajalti sähköntuotannossa sys jestelmät. Kehitys parantaa tehokkuutta onled lisääntyneeseen käyttölämpötilat alueiden joitakin osia, kuten alla laiturialueita turbiinien lavat. Korkea jännitystila juuri taskun koska suuri pyörimisnopeuksilla, yhdistettynä jäähdytysilman johdettu talletukset ja lämpötila lähestyy liittyviä tiloja, joilla on tyypin II korroosio voi johtaa halkeilua [ 1].

CMSX4 (taulukko-1) on yksikiteistä Nibased superseosmateriaalista käytetään yleisesti 1. vaiheen kaasun tur bine terät seurauksena sen hyvä korkean lämpötilan viruminen-strength ominaisuudet yhdistettynä tuotannon edullisuus [-2]. Mutta koska sen koostumus (alempi Cr-pitoisuus kuin muiden yleisesti käytettyjen 1. vaihe turbiinin siiven materiaalit), CMSX4 on altis tyypin II kuuma korroosio. Tämä voi aiheuttaa vaurioita, joilla on morfologia joko pistesyöpymistä tai leveä verhottujen- attack. Sumner et ai. [3] ovat raportoineet tutkimukset tyypin II kuuma korroosio CMSX4, käyttäen tilastollinen analyysi suurten tietomäärien luoda malleja erityi set olosuhteet. He havaitsivat laaja verhottujen hyökkäys janopea ehtyminen Cr CMSX-4, verrattuna IN738LC.-

  Reaserch suoritettiin kuuma korroosio mekanismeja 1970-80 on tiivistää Luthra LeBlanc [&4]. He päättelivät, että kuuma korroosio voi tapahtua yhdistämällä kolme mekanismia: sulphidationox idation, muodostumisen haihtuvien yhdisteiden alla suojaava oksidikerros tai mittakaavassa sulatetta. Fluxing mallit ovat sittemmin saaneet laajan hyväksynnän talletusten indusoi kuumakorroosion [-56]. 

   menetelmä tyypin II kuuma korroosio Ni based superseokset edellyttää muodostumistanestemäisen eutektisen kalvo [-5,6]. Tyypin II kuuma korroosio tapahtuu luonne ature välillä 650-800 ° C muodostamalla vähintään sulamispiste seokset Na 2SO 4, NiSO4 ja CoSO4 [4,58]. NiSO4 ja CoSO4 yhdisteet muodostavat seurauksena reaktion SO3nikkelin ja koboltin superseos. Yleisesti hyväksytty mekanismi kuuma korroosio ehdotti GoebelPettit [&9]. Niiden mekanismi esitetään kahdessa vaiheessa, ensiksi INCU bation vaiheessa, jo&101;nesteen eutektista Na 2SO 4, NiSO4 ja \\ eikä CoSO4 lomakkeet komponentin pinnalla seurauksena laskeuman yhdistettynä välinen reaktio rikin oksideja janikkelin ja \\ tai koboltti super seoksesta. Toinen vaihe on etenemisen vaiheessa, jo#/101; juoksuteainekylpyyn pinnan oksidinestemäisellä talletuksen pinta sallii sisäänpäin pääsy, ja ulospäin Co/NI&transport. Tämä muoto hyökkäys usein tuloksia pistekorroosiota vahinkoja ulomman NiO#CoO kerros on muodostettu, vaikka joskus muodossa laaja verhottujen hyökkäys kehittää [/ 5/,6].Poista tyypin II kuuma korroosio monet tutkijat ovat havainneet, että on tärkeää jatkuvasti SOx tarjonta jatkuvia korroosiota esiintyy [

3,7,910]; tämä vaihtelu vahinko mekanismi tunnetaan kaasun indusoi hapan sulatetta [8,11]. Ilman sekä kaasumaiset rikin ja säännöllinen sulfaatti laskeuma vuon, korroosion reaktiokaasulle lakkaisi tapahtuu, kun kaikki reaktantit on kulutettu.

Kirjoita II kuuma korroosio yhdessä staattinen stressiäni

docu täytäntöön pettämismekanismina erityisesti vesipitoisissa järjestelmissä [-12-,13].Studies on tehty vaikutuksista stressiä korroosiota kuoppautumista kasvuun alumiinilejeeringit [

14]. Todettiin, että korroosiota kuoppa kasvu voi vaikuttaaValitsemalla aikaa, stressi amplitudi ja taajuus väsymys ympäristössä. Menetelmät Ishihara et ai. [

14] lisättiin Nibased superseokset Chan et ai. [15-]. Ne katsoivat, missä vaiheessa väsymishalkeaman kasvu ylittää korroosiota kuoppaan kasvua. Kuitenkaan kumpikaannäistästudies harkita vaikutusta kuuma korroosio rials korostaa intensiteettikynnys (

k:nnen), jonka alapuolella halkeilua ei esiinny.Finite (FEA) on yleisesti käytetty menetelmä laskea jännitykset mutkikkaiden muotojen tai moniaksiaalinen kuormitustilat. Tämä tapahtuu hammasrattaiden geometria kuin ilman elementtien ja solmut. Tukissa voidaan muuttaa muotoaan rajoittaa materiaalin malli,

wher101, kuten kuorma siirretään elementtiin kautta solmun yhteydet. FEA on laajalti käytetty arvioitaessa stressiä staattisesti ja syklisesti ladattu olosuhteissa.&#

Cring testimenetelmän-C

4 baareja. Suuntaviivat mitat otettiin ISO 75395 [--16-]. Lopullinen mitat erity miesten käytetään tässä testauksessa on annettu kuviossa1. Cring yksilöitä, jo101; valmistettu-001&kide#<>lographic suunta linjassa sylinterin akselin.

Poista tavoite stressiä tasaisella tahra, tarvittava siirtymä C

D-), joka tarvitaan saavuttamaan tietty jännitys (yhtälö (1)).Equation (

1): muutos halkaisijaltaan ISO 75395 [16-].A

Da=πd2\/4etz(1)   FEA mallinnusta käytettiin tarkistaa rasituslaskelmia. Korvike tiedot Siebörger et ai. [

17] CMSX4 edellyttäen, että Youngin moduuli (E-) Yhtälö (2) ja monotoninen käytettyjen materiaalien ominaisuuksien FEA mod Elling. Lopullinen korosti halkaisijat (Df) laskettiinusing yhtälön (

2):D fD=AV- ΔD(2) - C

D-f) käyttäen A2 ruostumatonta terästä M5, mutterit ja aluslaatat, ja mitattiin käyttäen digitaalista mikrometrin, jonka resoluutio on 1μm (ja tarkkuus 2μm). Keskimäärin viiden lukeman käytettiin määrittämään alkuperäisen ulkohalkaisija ( D AV), josta lopullinen korosti halkaisija lasketaan.Nämä annetaan in 2.