SEM kuvantamisen viittaa siihen, että alkuperäinen yhdistetty läsnäolo stressiä ja kuuma korroosio johtaa reaktiossay’'precipitates. Halkeamat sitten aloittaa kohteesta samoja piirteitä korroosiota kuoppaan ominaisuudet (kuvio7), ja eteneväty’'where korroosio on läsnä (kuvio8). Käyttäen tulokset EDX-analyysi (kuvio5) on oletettu, että tämä johtuu siitä, että alempi Kr ja Co sisältöy ''precipitates. 

Figure 4.Unstressed korroosion tuote 550 ° C: ssa ja altistettiin 5 ug/CM2/h kanssa testikaasulle ilma - 300 vppm SO2(a) 500 h tuloksena 7 · 7 um oksidihilseen (b) 100 tunnin altistuksen Saatu 2 · 43 um oksidisuomun.

- korroosion siirtyyy, ja se on Hypot esised että tämä tapahtuu kun suojaava NiO/CoO rikas oksidisuomu on muodostettu, koska tämä kuluttaa Co lejeeringistä, joka on keskittynyt lähinnä matriisissa.

FEA pääasiallinen ja von Mises jännitystilan mallinnusin C-rings

FEA mallinnuksella, ennustetaan, että suurin jännitys tapahtui keskialueella C-ring, kuten on esitetty kuviossa9. FEA myös ennustettu, että läsnä on useita-axial sisällä vallitseva jännitystila C-ring, Snee suurin ratkaistava pääjännitys tasossa, viitataan tuotavaan kuin suurin pääasiallinen, tapahtuu pitkin x-axis, ja toiseksi suurin ratkaistu stressi taso, kutsutaan keski pääasiallinen, tapahtuu pitkin Z-axis.

Tämä jännitystila ehdottaa halkeamia olisi ensin aloittaa ja sitten levittää z-axis, joe suurin pääasiallinen toimiinormaalilla -tilassa I crack aukko. Kuitenkin kuten halkeamat etenevät jaAkexceedsk\\:nnen sitten toissijainen halkeamia voi levitä kaikkiin kolmeen periaatteessa suuntiin. Yhteenveto stressiolosuhteissa eri ΔDvalues ​​annetaan  Table3.

FEA edelleen käyttää ennakoimaan stressin tahtoon sity ja pitoisuusnoin halkeaman kärjen (kuvio10) sisällä Cring geometria. Näiden mikro-cracks mallinnettiin keskialueella C-ring käyttämällä puhdistettu tetraedrinen mesh; tulokset on esitetty taulukossa-4.

   FEA jännitysintensiteettikertoimen mallinnus viittaa siihen, että halkeamia tai kuoppia tarvitse olla suurempi kuin 100 um halkeilua annetaan knen 15 MPa.m12 raportoitiin väsymys kynnystä CMSX/4 [-21]. Näin ollen läsnä kuuma korroosio voi olla merkittävä vaikutus vähentää ota materiaali&39; s#k\\:nnen sekä keskittämällä stressi korroosion kuoppautumista.

ringnäyte merkitsee sitä, että 10 um:n läpimitta kuoppaa on initi tetty halkeilua aikananämä annokset (kuvio-7). Käyttäen FEA laskettu geometria tekijäΥof 0 · 836, tämä antaa teoreettista alennetussa k:nnen 3 · 748MPa.m12 Kun kuuma korroosio on samanaikaisesti toimii stressiin 800/MPa; 75%:n vähennys. Tämä tarkoittaa, että halkeilua voi tapahtua huomattavasti alhaisempi soveltavan jännityksiä.  

Figure 5.Surface korroosiota väsymissäröä ja takaisin hajallaan EDX karakterisointi 800 MPa 300 h, 5 ugCM/2h laskeuman vuon ja testi kaasu ilman - 300 vppm SO/2.

Figure 6.Cracking Crings 800 MPa, jossa on 5 ugCM-/2h laskeuman vuon ja testi kaasu ilman - 300 vppm SO/2(a) 100 h altistuksen poikkileikkaus (b) 300 tunnin altistuksen poikkileikkaus (c ) 300 h keskeinen halkeilua (d) 500 h symmetrinen halkeilua.

Figure 7. Secondary elektronien tuottamia kuvia, 800 MPa Cring kanssa 5 ugCM-/2 h laskeuman vuon ja testi kaasu ilman - 300 vppm SO/2 (a) 100 h murtopinta merkkejä ja beaching merkkien (b) 100 h murtopinta, halkeaman kärjen esittää hyökkäys y'' (c) 100 hnäytteen pinnan, joka esittää hyökkäys y'(d) 100 h korkealla mag murtopinnan on halkeaman kärjessä (e) 300 h korroosion  y'' precipitate (f) 500 h korroosio attack y' precipitate (f) 500 h korroosio attack ymatrix. 

Figure 8.SEM kuvia kohteen halki vihjeitä CMSX4 Cringnäytteitä korosti 800 MPa ja alttiina korroosiolle ympäristön--a tallettaa vuon 5 ugCM/2h ja testi kaasu ilman - 300 vppm SO/2(a) 300 h altistuksen (b) 300 h altistuksen (c) 300 h altistuksen (d) 100 h valotus.

Figure 9.Axis suunta Cring mallinnus, joka esittäänormaalin jännityksen jakautuminen Cring pääasiallisessa x-axis, sillä--boundary kunto ΔD0 · 612 mm. =

23] on piirrettiin osoit stressiä ja halkeaman tai särön koko tarvitaan ylittää materiaalin39; s&#k\\:nnen (kuvio11). Tämä tapahtuu sekä lasketun teoreettisenk\\:nnen kuumissa syövyttävissä olosuhteissa, ja käyttäen raportoitujenk:nnen ilman.

Figure 10.

Stress jakelu ympäri keskeisesti sijoitettu 100 umcrack kärki Cring 890 MPa.-

Figure 11.

Kitagawa kaavio tuotettu FEA korroosiolta halkeaman jännitysintensiteettikertoimen analyysi, joka osoittaa halkeaman särön koko tarvitaaninitiate halkeilua sekä ilman läsnäollessa kuuma korroosio.Conclusions

SEMEDX luonnehdinta korroosion tuotettu stressi korroosiota CMSX

rings 550 ° C: ssa vastaa tyypin II kuuma korroosio./--Hot korroosio-olosuhteet ovat 550 ° C yhdistettynä staattinen stressiä suurempi kuin 500 MPa voi aiheuttaa sig merkityksetöntä kuuma korroosio jännityssäröilyä mekanismi. Alarajanäyttää olevan olemassanoin 500 MPa. Kuitenkin, kun altistus on suurempi kuin 100 h vuon 5 ugcm2

//FEA mallinnus ennustaa multiaksiaalisen luonteen sisällä vallitseva jännitystila puristetussa Cring ja havaittu halkeilua kokeellisissa testaus tukee mallinnuksen tulokset. Määrittämällä tehokkaita stressin kautta von Mises kriteeri, FEA laskettu vastaavan stressin yhtyy tähän ISO 7539

--FEA jännitysintensiteettikertoimen mallinnusnoin crack vihjeitä arvioi, että väsymysfracture (

k/:nnen) voidaan vähentää jopa 75% kanssa yhdistetty vaikutus kuuma korroosio CMSX4.-SEM kuvantaminen osoittaa yhdistetyt kuuma korroosio stressi mekanismi aluksi iskujen

' '

ymatrix havaitaan. Se on oletettu, että tässä tapahtuu muodostamiseksi NiOCoO oksidisuomu, joka kuluttaa Ciey/matrix.